{"id":2194,"date":"2020-05-29T08:44:59","date_gmt":"2020-05-29T08:44:59","guid":{"rendered":"https:\/\/blog.geostru.eu\/liquefazione-con-liquiter\/"},"modified":"2020-09-17T20:50:59","modified_gmt":"2020-09-17T20:50:59","slug":"licuefaccion-con-el-software-liquiter","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/blog.geostru.eu\/es\/licuefaccion-con-el-software-liquiter\/","title":{"rendered":"Licuefacci\u00f3n con el software Liquiter"},"content":{"rendered":"

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Licuefacci\u00f3n con el software Liquiter<\/h1>\n

Procedimiento simplificado para estimar la resistencia a la licuefacci\u00f3n de los suelos <\/b><\/h2>\n

Despu\u00e9s de los desastrosos terremotos de Alaska y de Niigata (en Jap\u00f3n, 1964), Seed e Idris (1971) propusieron un m\u00e9todo simplificado para la estimaci\u00f3n de la resistencia a la licuefacci\u00f3n de los suelos. Tal metodolog\u00eda se ha visto modificada y mejorada con los a\u00f1os (por ej. Seed, 1979; Seed e Idriss, 1982; Seed et al., 1985) lo suficiente como para convertirse en un est\u00e1ndar de referencia ampliamente utilizado para la valoraci\u00f3n del riesgo de licuaci\u00f3n (NRC 1985). Las actualizaciones al m\u00e9todo simplificado fueron discutidas sucesivamente en un workshop de Youd e Idriss (1997) y publicados en el informe \u00abLiquefaction Resistance of Soils<\/a><\/strong>\u00bb (Youd and Idriss, 2001<\/strong>).\u00a0<\/span>Estas actualizaciones<\/strong> han sido incluidas tambi\u00e9n en el software Liquiter<\/a><\/strong> (Fig.1<\/strong><\/span>).<\/span><\/p>\n

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\"\"<\/p>\n

Fig.1<\/strong><\/span> \u2013 En esta secci\u00f3n del software Liquiter se pueden elegir los m\u00e9todos <\/em>implementados en el programa para la verificaci\u00f3n de licuefacci\u00f3n.<\/em><\/p>\n

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El m\u00e9todo simplificado fue desarrollado sobre la base de estimaciones emp\u00edricas de los an\u00e1lisis in situ y de laboratorio. <\/span><\/p>\n

En el primer caso, se realizan estudios SPT, CPT, geof\u00edsicos, etc. Adem\u00e1s, la evidencia del fen\u00f3meno de la licuefacci\u00f3n es de naturaleza superficial y se manifiesta con remolinos de arena (sand boils; Fig.2), sedimentos, fracturas en el terreno, etc. En el segundo caso, los m\u00e9todos se basan en los resultados de las pruebas de corte c\u00edclicas y pruebas triaxiales c\u00edclicas.<\/span><\/p>\n

\"Liquefaction\"<\/b><\/em><\/h2>\n

Fig.2<\/strong><\/span> – Licuefacci\u00f3n\u00a0del suelo en el estuario de Avon-Heathcote\u00a0<\/em><\/p>\n

El fen\u00f3meno de la licuefacci\u00f3n<\/b><\/h2>\n

La licuefacci\u00f3n es un fen\u00f3meno que verifica cuando un suelo, sometido a un shock s\u00edsmico, muestra un aumento de las presiones intersticiales y una resistencia al corte nula. El cambio del estado f\u00edsico (de s\u00f3lido a l\u00edquido) se presenta generalmente en los dep\u00f3sitos superficiales suelos granulares (granular material) saturados, con caracter\u00edsticas que no logran disipar la presi\u00f3n intersticial con suficiente velocidad despu\u00e9s del temblor.<\/span><\/p>\n

Como se muestra en la ecuaci\u00f3n de Mohr Coulomb<\/strong>, la resistencia al corte (\u03c4<\/strong>) tiende a reducirse como efecto de la cancelaci\u00f3n de la tensi\u00f3n efectiva (\u03c3\u2019= \u03c3-u<\/strong>):<\/span><\/p>\n

\u03c4 = (\u03c3-u) tg\u03c6 + c<\/strong><\/span><\/p>\n

con \u03c3<\/strong>= tensi\u00f3n normal total; u<\/strong>= presiones intersticiales \u03c6<\/strong>= \u00e1ngulo de rozamiento y c<\/strong>= cohesi\u00f3n.<\/span><\/p>\n

De la f\u00f3rmula es f\u00e1cil comprender que, si u<\/b> aumenta hasta igualar \u03c3<\/b>, la presi\u00f3n efectiva se anula y la resistencia tiende a cero, determinando por lo tanto la condici\u00f3n de licuefacci\u00f3n.<\/span><\/p>\n

CSR and CRR<\/b><\/h2>\n

Para determinar el riesgo de licuefacci\u00f3n <\/strong>en t\u00e9rminos de seguridad (FS<\/strong>), se requiere el c\u00e1lculo de dos variables: 1) CSR<\/strong> (Cyclic Stress Ratio)<\/i> relaci\u00f3n de esfuerzo c\u00edclico y 2) CRR<\/strong> (Cyclic Resistance Ratio<\/i>) relaci\u00f3n de resistencia c\u00edclica.<\/span><\/p>\n

Los m\u00e9todos simplificados, de hecho, se basan en la relaci\u00f3n entre las solicitaciones de corte que producen licuefacci\u00f3n y las inducidas por el temblor. Por esto se necesita estimar los par\u00e1metros relacionados tanto con el evento s\u00edsmico como con el dep\u00f3sito; estos \u00faltimos determinados preferentemente con m\u00e9todos basados en correlaciones de la resistencia a la licuefacci\u00f3n con par\u00e1metros derivados de ensayos in situ. Por lo tanto, la resistencia del dep\u00f3sito a la licuefacci\u00f3n se determina en t\u00e9rminos de factor de resistencia a la licuefacci\u00f3n.<\/span><\/p>\n

M\u00e9todo basado en ensayos SPT<\/strong><\/h2>\n

Seed e Idriss<\/strong> – Metodolog\u00eda actualizada en el <\/b>software Liquiter<\/a><\/strong><\/h4>\n

Seed e Idriss (1971)<\/strong> propusieron una ecuaci\u00f3n para el c\u00e1lculo de la solicitaci\u00f3n de corte m\u00e1xima inducida (CSR<\/strong>):<\/span><\/p>\n

CSR=\u03c4av<\/sub>\/(\u03c3’v0<\/sub>)=0.65\u2219(amax<\/sub>\/g)\u2219(\u03c3v0<\/sub>\/(\u03c3’v0<\/sub>))\u2219rd<\/sub><\/span><\/p>\n

Donde:<\/span><\/p>\n